该矿井改造条件为；年产原煤60万吨(核定含矸率为15%)，集中于主井提煤，提升高度为250，6米(装载水平高于大巷)；井筒内有很大的酸性淋水在一般矿井设计中，提升高度大于300米时才考虑采用摩擦提升，否则满足不了防滑要求。而该矿提升高度小于300米，为了解决这一问题，采用加大围包角的办法，满足了防滑要求斗式提升机厂家改造后的技术参数列于表111。
改造后的提升系统如图1-15。两个天轮3保持原位并列安装。①、②为安装在同一轴上的两个主导轮，其钢丝绳间距与两个天轮间距相等，钢丝绳在主导轮①上围绕180°后经过导绳轮2进入主导轮②，再围绕180°，围包角总计约为360°(详见表111)。导绳轮2随钢丝绳的运动而转动但没有驱动作用。主轴装置是利用原斗式提升机主轴装置改造的，如图1-16。
利用原有的支轮和制动支轮，分别将两个滚筒改成两个主导轮，用铸造的筒壳5代替原来的钢板筒壳。在铸造筒壳的槽形轮圈内，安放塑料摩擦衬垫3，靠木压块4固定。筒壳与制动支轮、支轮以螺钉连接。制动支轮6和支轮2与主轴9的连接与原斗式提升机相同。主轴承利用原斗式提升机厂家的主轴承。
由于斗式提升机改造后钢丝绳加给主轴的径向载荷有所增加，为保证主轴有足够的安全系数，必须减小主轴的跨度，两轴承座中心距由原来的4000毫米减小为2740毫米。导绳轮与主导轮、天轮之间的几何关系如图1-17所示。导绳轮装置位于斗式提升机与井架之间，
安装在钢筋混凝土基座上。导绳轮中心与主轴中心的连线称为连心线，连心线的仰角取为上、下绳弦仰角的平均值，即φ=27°0516″，这样可使钢丝绳在两主导轮上围包角相等，以使两个绳槽的衬垫磨损均匀。导绳轮又可沿连心线方向移动，借以在钢丝绳伸长时调准容器位置。导绳轮轴线必须倾斜一个角度λ。
导绳轮直径D1和倾角λ是根据两主导轮的间距K和主导轮直径D确定的，即适当选择D和λ，可使钢丝绳在各个轮上的偏角都等于零改造后的提升系统利用原有14米高的井架。根据地面生产系统的布置，将原1吨标准罐笼改为2，8吨箕斗，但卸载高度(在地面以上)仅为5，2米，因此必须解决过卷时的安全问题。为此又设置了井上和井下综合过卷和蹲罐保护装置(图1-15中的6、7)。
当上提的箕斗超过正常卸载位置0，5米以后，另一侧箕斗即触及井下蹲罐保护装置7，立即使下降钢丝绳张力急剧降低。过卷的箕斗继续上升时，便接触井上过卷缓冲装置6。
这样，两套保护装置可以同时发挥作用，吸收运动系统的动能，从而消除过卷时对井架、钢丝绳以及斗式提升机等的破坏作用。这套保护装置经过全速满载试验，证明性能可靠，详见本章1.4节。由于不改变制动支轮的位置，角移式制动器可以保持原状。深度指示器传动装置重新加以配置，使深度指示器的位置也保持不变。此外减速器、润滑系统等，都利用原有的。
斗式提升机改造后增加车槽装置。由于主轴跨度的改变，斗式提升机基础相应作了变动。斗式提升机的改造和安装工作于1977年11月完成。随后进行了一系列的调整、试验和测试自1978年6月起，改造后的斗式提升机担负主井的全部提升任务。1978年9月，在现场召开了技术评议会，对该机的改造给予肯定。
